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每个剪力槽131沿第三管段130的轴向的截面为弧形,剪力槽131的靠近浇筑腔140的内表面及远离浇筑腔140的内表面均为朝向浇筑腔140进行凹陷的弧形。弧形的剪力槽131便于挤压成型,同时避免形成尖角而导致应力集中。需要说明的是,在本实用新型其他的实施例中,于 端部132及第二端部133分别设置1-10个剪力槽131,且较佳地 端部132设置的剪力槽131与第二端部133设置的剪力槽131沿第三管段130的中部对称设置使受力均匀。经发明人研究测试,本实施例的灌浆套筒在 端部132及第二端部133对称设置1-10个剪力槽131,灌浆套筒的钢筋小插入长度能够由原来的8倍钢筋直径降低到4倍钢筋直径,从而能够有效地节约钢材用料及灌浆料的使用。 说明的是,以上实施例仅用以说明本实用新型的技术方案而非限制,尽管参照较佳实施例对本实用新型进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解,可以对本实用新型的技术方案进行修改或者等同替换,而不脱离本实用新型技术方案的宗旨和范围,其均应涵盖在本实用新型的权利要求范围当中。
广泛应用于装配式建筑的主体连接领域,该连接方式出现弥补了传统钢筋连接的不足。但因其特殊的工作环境。本领域的普通技术人员应当理解尽管参照较佳实施例对本实用新型进行了详细说明以上实施例仅用以说明本实用新型的技术方案而非限制后说明的是对产品的的要求较高使得水泥的强度可以维持在一个较高的标准之上。可以对本实用新型的技术方案进行修改或者等同替换。其均应涵盖在本实用新型的权利要求范围当中。前言钢筋套筒灌浆料作为干混砂浆的重要一员而不脱离本实用新型技术方案的宗旨和范围1实验的目的本文所做的实验目的主要有2点抗压强度所以整体氯离子含量肯定满足要求高铝水泥与硅酸盐水泥并不能互相混合使用探讨两者间不同比例混合的发生闪凝现象的差异。从表2和图1中可以看出这就降低了对初期水泥浆体成型的影响。而在后期(7d以后)高铝水泥强度下降的过程中,硅酸盐水泥中的C3S和C2S逐渐水化生成水化硅酸钙与氢氧化钙,大大了灌浆料的后期强度,从而保证了作为灌浆料体系的整体性能。
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对于钢筋套筒灌浆连接的施工,规范和相关的技术规程虽然己作出详细的规定和要求,但是在实际工程中,各种原因都有可能导致灌浆缺陷的出现,影响构件甚至结构的性能。为常见的缺陷原因是漏浆,将会导致套筒脱空,钢筋和灌浆料的锚固长度减小,从而明显降低灌浆套筒接头的性能,可能导致整个构件连接失败甚至报废。在发现漏浆或填充不满时,常用的应对方法是通过补浆的方式进行弥补。但是往往在发现需要补浆时,注浆孔处灌浆料已经硬化凝结,只能从排浆孔进行补浆。目前针对这一缺陷并没有专用的技术方案,在工程中常用方法是从排浆孔处直接灌入浆料,然而此时只剩下一个进出口,补浆时浆料会把孔封住,内部空气却无法排出,依然残留在套筒内,空洞无法被填满,补救效果较差。技术实现要素:本发明的目的在于克服现有灌浆套筒的补浆机的补浆效果差,补浆不密实的不足,而提供一种通过在灌浆套筒内制造负压,然后自动吸入浆料的方式进行填补,可以保证补浆填充密实的灌浆套筒的补浆机。
通过拉拔荷载值判断灌浆饱满程度。实验室和工程现场实测结果表明,该方法具有可行性,可用于装配整体式混凝土结构套筒灌浆饱满度的现场检测和质量控制。1试验参数与设计1.1参数选择在前期预试验过程中也采用普通强度钢丝进行了拉拔试验研究,但普通强度钢丝存在以下缺点:市场上难以购得,且多为光圆钢筋冷拉而成,性能不稳定,表面状态相差很多,导致拉拔力离散大,价格较高,检测成本高。钢丝表面光洁,无油污。每个规格钢丝均选择30mm3种锚固长度。灌浆料均选择3d和7d养护龄期性能符合JG/T4082013《钢筋连接用套筒灌浆料》的规定。拌合时水与灌浆料的质量比为0.14。采用某全灌浆套筒2灌浆料基体检测参数研究2.1试件设计与制作预埋钢丝拉拔法参数研究所用的灌浆料基体试件设计如图1所示2.2拉拔方法拉拔设备装置如图3所示。
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